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QC成果 提高IF钢终点碳氧积合格率

发布时间:

小组概况
小组 注册 小组 活动 小组 课题

成立时间:2007年3月 注册登记号:QC-2007-S1-02

活动时间:2011年1月-12月 活动次数:12次
课题类型:攻 关 型 课题名称:提高IF钢终点碳氧积合格率

小组成员
姓名 性别

男 男 男 男

文化水平
本科
本科 本科 本科 本科





角色
组长
副组长 组员 组员 组员 组员 组员 组员 组员 组员

组内分工
措施制定
协调工艺与设备 对策实施 对策实施 数据分析 数据分析 协调设备 协调工艺与设备 机械维护 电气维护

小 组 成 员 简 介

邬琼
邓勇 韩宝 杨明 李海波

首席技师
分厂副厂长 分厂技术员 炼钢区工 炼钢区工

熊磊
杨春雷 王熠 牛春刚 尹天平


男 男 男 男

本科
本科 本科 大专 本科

炼钢区工
白班主操 白班作业长 机械点检 电气区工

一、选择课题
名词解释:
转炉终点碳氧积=转炉终点氧含量×转炉终点碳含量; 碳氧积合格率,即为在一定温度条件下,碳氧积低于理论碳氧积炉次所占比列。
表1:四钢轧总厂碳氧积判定标准 炉龄区间 2000炉前 2001-4000炉 4001-5000炉 5001-6000炉 6001-10000炉 制表人:熊磊 碳氧积优良水平 0.0026 0.0027 0.0028 0.0029 0.0032 制表时间:2011年1月26日

降低终点碳氧积对炼钢经济技术指标有重大意义,特别是对我厂生产的IF钢,降 低终点碳氧积,对后工序的操作、钢水质量的提高都有积极影响。

一、选择课题
IF钢产量不断攀升,我厂2009年、2010年IF钢产 量分别为30万吨、40万吨,预计2011年IF钢产量 将达到50万吨。

产量要求 选 择 理 由

质量要求

IF钢降级改判率较高,2010年我厂IF钢降级改判 率约为15%,转炉碳氧积合格率较低是导致IF钢降 级改判的关键因素。

提高 IF钢 终点 碳氧 积合 格率

指标要求

总厂为稳定IF钢全年生产,对碳氧积合格率设定 63%指标。

活动计划
项目 阶段与步骤 选择课题 现状调查 P 确定目标 要因分析 制定对策 D C 对策实施 检查效果 巩固与标准化 总结及下步打算

1月

2月

3月

4月

5月

6月

7月

8月

9月

10月

11月

12月

A

图1

转炉作业区QC小组活动进程甘特图

计划时间

实际时间

制图人: 韩宝

制图日期:2011年12月16日

二、现状调查
表2 2010年碳氧积合格率统计表 月份 1月 2月 3月 4月 5月 6月 7月 8月 9月 10月 11月 12月 全年

碳氧积合 49.11 42.11 47.17 64.33 72.34 66.17 54.05 51.94 格率(%) 制表人:熊磊

73.6 41.22 30.18 28.37 51.51

制表时间:2011年1月26日

碳氧积合格率(%)
80 70 60 50 40 30 20 10 0 1月 2月 3月 4月 5月 6月 7月 8月 9月 10月 11月 12月 全年 49.11 42.11 47.17 64.33 72.34 66.17 54.05 51.94 51.51 73.6

41.22
30.18 28.37

图2 2010年IF钢终点碳氧积合格率柱状图 制图人: 熊磊 制图时间:2011-01-16

二、现状调查
80 72.34 64.33 60 54.05 50 49.11 47.17 51.94 66.17 61 51.51 73.6

70

v结论1

全年碳氧积合格率 为51.51%,未完成 绩效目标,12月份 最低只有28.37%, 只有4月、5月、6 月、9月四个月完成 了目标。

40

42.11

41.22

30

30.18

28.37

20

10

0 1月 2月 3月 4月 5月 6月 7月 8月 9月 10月 11月 12月 全年

图2 2010年IF钢终点碳氧积合格率折线图 制图人: 熊磊 制图时间:2011-01-20

二、现状调查
统计了2010年第4季度137炉碳氧积不合格的IF钢,找出不合格原因:
表3 原因 炉数 比例(%) 累积(%) IF钢碳氧积不合格原因统计表 炉型变化大 15 出钢温度高 8 其他 4 底吹状况及控制差 试样无代表性 85 25

62 62

18.2 80.3 制表人:杨明

10.9 91.2

5.8 97.1

2.9 100

制表时间:2011年1月26日
I F 钢终点碳氧积不合格影响因素排列图

结论2: 造成碳氧积不合格的最直观 表现就是底吹状况不佳且控 制不当,终点脱碳困难,终 点氧超。底吹元件的使用寿 命在4000炉后逐渐恶化,生 产中如何保护好底吹元件没 有完整、长期、有效的措施。

100

N =1 37
80.4

91.3

97.1

100

100

80
62.0

80

40

40

20

20

0
C1 C3 百分比 累积 % 底吹状况控制差 试样无代表性 62.0 18.2 62.1 18.2 62.1 80.4 炉底变化大 10.9 10.9 91.3 出钢温度高 5.8 5.8 97.1 其他 2.9 2.9 100.0

0

图3 IF钢终点碳氧积不合格影响因素排列图 制图人:杨明 制表时间:2011年1月26日

百分比

频次

60

60

三、确定目标
目标:2011年终点碳氧积合格率≥70%。
70%
80.00% 70.00% 60.00% 50.00% 40.00% 30.00% 20.00% 活动前 活动后

51.51%

图4 制图人:韩宝

活动确定的目标值 制图时间:2011年1月26日

三、确定目标
目标的可行性分析
1、客观的指标要求

该指标是保证全年IF钢生产稳定顺行的重要指标,因此我们必须要完成。
2、曾经的历史成绩 2010年5月、9月IF钢碳氧积合格率达到70%以上,通过总结这两个月 的经验, 是完全可以实现IF钢碳氧积合格率≥70%。 3、实际的现状依据 小组主要攻关目标是根据两座转炉炉龄关系稳定炉底水平,进而稳定 碳氧积水平;采取有效措施提高炉役后期碳氧积合格率,从而保证整个 炉役的碳氧积处于平稳的状态。 通过小组攻关,如能解决70%炉次的底吹状况及控制问题,以此计算活 动后合格率将达到1-(1-51.5%)×[(1-62%)+62%×(1-70%)]=72.5%。

四、原因分析
小组成员通过头脑风暴法,画出树图如下:
人 静搅时间短 底吹流量压力波动 大 机

静搅时间无统一标准
管路、仪表未检查

静搅时间设定有差异 点检不符合标准 氩气压力不满足要求

底 吹 状 况 及 控 制 差

顶搅能力不够

终点供氧制度标准

氧气压力不满足要求

流量枪位未按标准
熔池深度的控制 炉型控制不佳 法 补炉未制定有效计划 大面补炉控制差 供气系统维护欠缺
冶炼后期搅拌能力差

炉底波动较大
底吹效果不明显 TSO探头未取到满样 取样时间偏早

炉底维护差
底吹强度设定不合理 液面高度设定错误 取样未在静搅后

无终点碳、氧 测量 终点碳有偏差

图5 因果分析树图 制图人:韩宝 制图时间:2011年2月12日

五、要因确认
表4
序号 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 末端原因 静搅时间有差异 点检不符合标准 氩气压力不满足要求 氧气压力不满足要求 流量枪位未按标准 熔池深度的控制 大面补炉控制差 炉底维护差 底吹强度设定不合理 液面高度设定错误 取样未在静搅后 确认内容 静搅时间 点检标准 氩气压力 氧气压力 枪位流量 熔池深度 补炉计划 炉底厚度 底吹设定强度 液面设定方式 取样时间

要因确认表
确认方法 现场调查 现场调查 现场调查 现场调查 现场调查 查看记录 现场调查 查看记录 查看记录 现场调查 现场调查 现场调查 确认标准 静搅时间≥60秒 符合点检技术规程 设备标准 设备标准 枪位及流量符合操作 标准 熔池深度变化有规律 与生产计划安排结合 炉底厚度波动≤200mm 底吹强度不低于设计 值(1000/Nm3/h) 人工设定为准 静搅结束后取样 确认人 韩宝 牛春刚 尹天平 尹天平 熊磊 杨春雷 韩宝 杨春雷 熊磊 李海波 杨明 确认时间 2月20日 2月20日 2月23日 2月23日 2月25日 2月23日 2月23日 2月25日 2月22日 2月25日 2月18日

制表人:韩宝

制表时间:2011年2月18日

要因确认一
要 因 方 法 责任人 完成 时间

静搅时间有差 异

现场调查

韩宝

2011年2月

表5: 静搅时间统计表 班组 甲班2# 甲班3#
≥60秒

乙班2#
≥40秒

乙班3#
≥45秒

丙班2#
≥60秒

丙班3#
≥60秒

丁班2#
≥50秒

丁班3#
≥40秒

静搅时间调查 ≥40秒

标准:静搅时间≥60秒

制表人:韩宝 制表时间:2011年2月20日 结论:通过调查发现八位转炉主操没有形成统一的认识,在测量前忽略了静搅效果对于IF 钢的重要意义。终点测量前采取静搅处理,可有效促进熔池内碳氧反应趋于平衡,降低钢水中 碳含量和氧含量,从而降低碳氧积,对钢水洁净度的提高有极大作用。

要因

要因确认二
要 因 方 法 责任人 完成 时间

炉底维护差 现场调查

杨春雷

2011年2月

对炉龄1000炉平均炉底厚度做统计,见下表: 表6: 炉底厚度统计表
炉龄区间 液面(mm) 1-100 1105 100-200 1100 200-300 1092 300-400 1082 400-500 1063 500-600 1075 600-700 1058 700-800 1065 800-900 1085 900-1000 1102

炉底厚度波动≤200mm 制表人:熊磊 制表时间:2011年2月10日

结论:从测厚图上可以直观的反映了整个炉役期间的炉底波动是相当大的,很容易产生 透气元件的堵塞。特别是炉役前期底吹效果好,对炉底和元件的损伤都很大,前期若不做好 保护,后期影响很大。 针对现场生产计划排产情况,新炉开炉后IF钢生产较为密集,炉底受 损较大,再补炉底后,补起部分对底吹影响很大,所以要在前期做好炉底的维护工作。

要因

要因确认三
要 因 方 法 责任人 完成 时间

点检不符合标 准

现场调查

牛春刚

2011年2月

图6:底吹系统点检表

结论:2011年1月份点检室提供的关于底吹系统相应的点检记录符合相应的点检技术规程。长期跟踪 底吹16支支管的流量、压力情况,波动控制在工艺技术参数范围内,压力变化与炉底情况基本相符。

非要因

要因确认四
要 因 方 法 责任人 完成 时间

底吹强度设定 不合理

现场调查
吹炼期 测温 取样 790

熊磊
测温 取样 790

2011年2月

表7:底吹设定表
单位 流量 /Nm3/ h 供气 强度 /Nm3/ t.min 装料 1 790 2 790 3 790 4 790 点吹 出钢 溅渣 倒渣 等待

790

790

790

790

790

790

0.04

0.04

0.04

0.04

0.04

0.04

0.04

0.04

0.04

0.04

0.04

0.04

制表人:熊磊 制表时间:2011年2月22日 结论:底吹大小虽然可以进行手动调节,如上表所示,但全过程底吹大小没有变化, 也没有达到设计值的要求(1000/Nm3/h) ,不符合生产IF钢的需要。

要因

要因确认五
要 因 方 法 责任人 完成 时间

熔池深度控 现场调查 制差
炉龄 平均熔池深度 1-2000 1.88

杨春雷
4000-6000 1.90

2011年2月
6000-8000 1.86

表8: 熔池深度统计表

2000-4000 1.85
制表人:杨春雷

制表时间:2011年2月23日

结论:统计三个炉役内各个炉龄区间内的熔池变化情况,可发现熔池 深度的变化对终点碳氧积的影响基本不存在,与整个炉衬变化情况相符, 两个大面控制较好,但熔池部位的熔损在后期较大。

非要因

要因确认六
要 因 方 法 责任人 完成 时间

流量枪位未按 标准

现场调查

熊磊

2011年2月

结论:自动化炼钢系统内已 为转炉冶炼过程各阶段的供氧流 量和枪位做好了明确的设计,终 点搅拌强度和能力符合设计要 求,并且顶部供氧对熔池的搅拌 能力有限。
图7:转炉二级系统吹炼设计图

非要因

要因确认七
要 因 方 法 责任人 完成 时间

液面高度设定 错误

现场调查

李海波

表9: 液面设定方式统计表
班组 液面设定调 查 甲班2# 人工 甲班3# 二级 乙班2# 二级 乙班3# 二级 丙班2# 人工 制表人:李海波

2011年2月 HMI为人工填入,二 级则是根据副枪测 丙班3# 丁班2# 丁班3# 量结果直接确定。
二级 人工 人工 制表时间:2011年2月25日

结论:由于各班操作不统一,现场液面设定混乱,造成终点测量失败的炉次较多,并且测 量失败炉次多是在底吹效果良好的情况下,测量时液面波动较大造成,对数据统计影响较大。

要因

要因确认八
要 因 方 法 责任人 完成 时间

未在静搅后取 样

现场调查

杨明

2011年2月

对2011年2月1日~7日的生产数据调查,各班在未静搅后取样情况如表所 示: 表10: 未静搅取样统计表
日期

炉数
白班

2月1日 2

2月2日 1

2月3日 2

2月4日 2

2月5日 2

2月6日 1

2月7日 1

小夜班
大夜班 合计

2
2 6

2
0 3

2
2 6

3
2 7

2
3 7

1
1 3

3
1 5

制表人:杨明 制表时间:2011年2月18日 结论:通过数据看出各班均存在未静搅后取样现象的存在,静搅取样也没有相关标准,在 手动情况下的执行状况有待改善。

要因

要因确认九
要 因 方 法 责任人 完成 时间

氩气压力不满 足要求

现场调查

尹天平

2011年2月

对2011年2月1日~7日的总管氩气压力的跟踪调查记录,总管氩气压力如表所示:

表11:总管氩气压力记录表
日期 2月1日 2月2日 2月3日 2月4日 2月5日 2 月6 日 2月7日

压力(MPa)

1.82

1.82

1.78

1.80

1.81

1.8

1.82

制表人:尹天平 制表时间:2011年2月18日 结论:通过数据观察,总管压力远远高于设计需要压力,波动在允许范围内。

非要因

要因确认十
要 因 方 法 责任人 完成 时间

氧气压力不满 足要求

现场调查

尹天平

2011年2月

对2011年2月1日~7日的总管氩气压力的跟踪调查记录,总管氧气压力如表所示:

表12:总管氧气压力记录表
日期 2月1日 2月2日 2月3日 2月4日 2月5日 2 月6 日 2月7日

压力(MPa)

2.23

2.02

2.22

2.10

2.3

2.05

2.21

制表人:尹天平 制表时间:2011年2月18日

结论:通过数据观察,总管压力远远高于设计需要压力,波动在允许范围内。

非要因

要因确认十一
要 因 方 法 责任人 完成 时间

大面补炉控制 差

现场调查

韩宝

2011年2月

对2011年2月1日~7日的补炉计划调查,各班在按生产计划兑现后的补炉计划执行情况情况如表所 示: 表13: 补炉计划兑现统计表
日期
位置 渣面 钢面 炉底

2月1日 2 2 1 5

2月2日 1 2 0 3

2月3日 1 2 2 5

2月4日 2 1 1 4

2月5日 1 2 2 5

2月6日 1 1 1 3

2月7日 1 0 1 2

合计

制表人:韩宝

制表时间:2011年2月12日

结论:通过补炉计划的实施情况记录,在炉况维护方面是紧密结合生产计划进行的,大面 控制较好。

非要因

五、要因确认
静搅时间有差异 总结:通过对以上影响 碳氧积合格率的主要因 素分析,共有五个要因 需要解决: 1、静搅时间有差异 2、炉底维护差 3、底吹强度设定不合理 4、液面设定错误 5、未在静搅后取样

炉底维护差

主要 因素

底吹强度设定不合理

熔池液面设定错误

未在静搅后取样

六、制定对策
综上所述,按“5W1H”法制定对策表如下:
表14:活动对策表

序号
1

要因
液面设定 错误

对策
有一级、二级两种 控制模式,选择一 种长期有效方式 统一时间,做好自 动控制模式的设定

目 标
炉次设定值与每天测厚 图对照,误差不超过 50mm 统一四班生产IF钢的终 点静搅时间,至少保证 60秒 保证IF钢静搅后取样达 到100% 统一IF钢生产过程中的 底吹模式,保证达到 1000Nm3/h总量要求 炉底厚度控制在750-900 之间

措施

地点

完成时间
2011年4月

负责人
李海波

选择一级控制液面设定, 转炉 根据每炉次测量结果进 行人工加权计算后设定 结合自动化炼钢控制模 式,保证IF钢的终点静 搅 采用副枪计算机控制方 式,结合自动化炼钢启 动副枪测量程序 结合钢种,设定较为合 理的底吹模式

2

静搅时间 有差异 未在静搅 完成后取 样 底吹强度 设定不合 理 炉底维护 差

转炉

2011年4月

韩宝

3

静搅后启动副枪测 量程序

转炉

2011年5月

杨明

4

改善底吹模式,提 高底吹效果

转炉

2011年6月

熊磊

5

生产过程中通过铺 底料减少波动

结合炉底厚度和底枪状 况,调整底料的加入量

转炉

2011年8月

杨春雷

制表人:韩宝

制表时间:2011年3月20日

七、对策实施
对策实施一
做好液面 的设定 统一静搅 时间 静搅完成 后取样
分钢种制定 底吹模式

铺底料减少 炉底波动

? 液面设定有一级和二级两种控制方式,在自动化炼钢系统内默认为每炉次的液面由上一炉次的 测量结果×修正系数确定。由于液面设定的不准确,导致测量误差较大,从而形成恶性循环, 对终点取样的代表性产生影响。我们采取了本班次液面设定根据上一班所有炉次测得液面进行 加权计算(波动明显的排除),控制方式选用一级。

实施效果:比较3月和4月IF钢测量失败炉次,如下表所示,4月较3月有明显的减少。
表15 2011年3月~4月IF钢终点测量失败炉次统计 甲班 3月 4月 10 6 乙班 7 6 丙班 9 5 丁班 7 5 总计 33 22

制表人:李海波 制表时间:2011年5月8日

七、对策实施
对策实施二
做好液面 的设定 统一静搅 时间 静搅完成 后取样
分钢种制定 底吹模式 铺底料减少 炉底波动

?根据大量的现场跟踪数据,静搅时间保证1min能有效降低终点氧含量95ppm,炉役后 期(5000炉后)底搅效果差的情况下,也能保证45ppm,对IF钢的终点碳氧积有很大的 提高。通过在自动化炼钢系统中的设定,有效保证了终点测量前的静搅时间。

可在自动化炼钢系统内根据氧累设定 静搅时间

实施效果: 对四个班的静搅时 间统一起来,在不影响冶炼周期的 前提下,有效降低终点碳、氧含量, 直接降低了终点碳氧积。

图8:二级静搅静搅时间设定

七、对策实施
对策实施三
做好液面 的设定
统一静搅时 间

静搅完成 后取样

分钢种制定 底吹模式

铺底料减少 炉底波动

? 活动开展过程中,通过采取副枪计算机控制方式,在二级中设定好静搅时间,时间 到达后自动进行测量取样工作,避免了人为的干扰,如下图所示:

图9:副枪控制方式选择图

实施效果:此项措施的执行后,杜绝了不静搅取样和静搅时间不够取样的现 象,保证了取样的规范。

七、对策实施
三项措施实行后,IF钢碳氧积合格率如表14所示:
表13:2011年1-4月IF钢碳氧积合格率统计表
月份 IF钢碳氧积合格 率% 活动前 1月 2月 3月 4月

51.5

54.5

52.5

60.6

62.9

制表人:韩宝 制表时间:2011年5月3日

图10:2011年1-4月IF钢碳氧积合格率统计图 制图人:韩宝 制表时间:2011年5月3日

七、对策实施
对策实施四
做好液面 的设定 统一静搅 时间 静搅完成 后取样
分钢种制定 底吹模式

铺底料减少 炉底波动

?我们针对不同钢种终点C的不同,制定了五种底吹模式,且五种模式中,吹炼的各个 阶段底吹强度均有所不同,其中终点C<0.05%的底吹强度相对于其它模式在后吹段有明 显的提高。

图11:各模式底吹设定表

实施效果:在生产IF钢时采用A模式底吹流量,并结合静搅,有效地降低了终点氧含 量。

七、对策实施
对策实施五
做好液面 的设定 统一静搅 时间 静搅完成 后取样
分钢种制定 底吹模式 铺底料减少 炉底波动

?由于IF钢在转炉冶炼过程中要求高温低碳,对炉况损伤很大,维护压力与生产时间存在矛盾。 为减少炉底的波动和维护时间,采取溅渣后提前加入渣料保护炉底的方法。一是减少装料过程对 炉底的损伤,二也可以通过加快炉渣冷却使炉渣易于炉底结合。通过小组成员的不断摸索,在分 厂内部形成了有效的操作方法,并根据炉底厚度确定了不同的加入量。
表16 底料加入量规定 液面(mm) 底料加入量 <1050 总量80% 1050-1070 全部头批料 1070-1090 头批料60% 1090-1105 轻烧2吨 >1105 不加

制表人:杨春雷

制表日期:2011年5月5日

实施效果:2011年6-8月份炉底波动情况得到明显改善 ,当月炉底厚度维持在750-880之间, 既保证了一定的炉底厚度,也有效保证了IF钢的终点碳氧积。 如图所示,至8月底枪依然清 晰可见。

图12:5月炉龄1080底枪照片与8月炉龄3656底枪照片

八、效果检查
? 1.经济技术指标的提高

75%

70%
51.5%

71.7%

碳氧积合格率

60%
45% 30% 15% 0

目标值 实施前
实施前 目标值
图13:活动效果图 制图人:熊磊 制图时间:2011年12月11日

实施后

实施后

八、效果检查
? 随着现场各项改进措施的推进,转炉生产IF钢的终点碳氧积水平不断提高,在小组活 动阶段进行的开新炉底吹维护工作,在炉龄进入到5000炉后的效果得到明显体现,在 10月份依然能达到70.8%的良好水平,9-11月巩固期均达到70%的良好水平。
表17 :
月份 IF钢碳 氧积合 格率% 活动前 51.5 1月 54.5 2月 52.5

2011年1月-11月碳氧积合格率统计表
4月 62.9 5月 63.6 6月 7月 8月 9月 10月 11月

3月 60.6

74

69.5

70.9

72.5

70.8

71.8

制表人:熊磊

制表时间:2011年12月2日
72.5 70.8
71.8

IF钢碳氧积合格率%
80 60 51.5 54.5 74

60.6
52.5

62.9

63.6

69.5

70.9

40
20 0

活动前

1月

2月

3月

4月

5月

6月

7月

8月

9月

10月

11月

9-11月份巩固期

图14:2011年1月-11月碳氧积合格率统计表 制图人:熊磊 制表时间:2011年12月2日

八、效果检查
IF钢碳氧积合格率%
80 74 70 60.6 54.5 50 51.5 52.5 62.9 63.6 69.5 70.9 72.5 70.8 71.8

60

全年合格率处于不 断的上升趋势,巩 固期碳氧积合格率 平均达到71.7%, 实现了预期的目标

40

30

20

10

0 活动前 1月 2月 3月 4月 5月 6月 7月 8月 9月 10月 11月

图15 2011年IF钢终点碳氧积合格率折线图 制图人: 熊磊 制图时间:2011-12-2

八、效果检查
? 2.活动后影响因素调查
效果检查中我们统计了2011年9月-11月83炉碳氧积不合格的IF钢,找出不合格原 因,如表18所示:
表18:2011年9月-11月IF钢碳氧积不合格因素统计表
原因 频次 比例(%) 累积(%) 炉底变化大 30 36.1 36.1 底吹状况控制差 28 33.7 69.9 试样无代表性 15 18.1 88 出钢温度高 7 8.4 96.4 其他 3 3.6 100

制表人:韩宝

制表时间:2011年12月3日

通过统计发现影响转炉碳氧积 合格率的首要因素已由“底吹状况 及控制”转变为“炉底变化大”, 底吹状况及控制得到有效改善。

图16:IF钢终点碳氧积不合格影响因素排列图 制图人:韩宝 制图时间:2011年12月3日

八、效果检查
? 3.直接经济效益
一、钢铁料消耗降低成本计算 随着IF钢终点碳氧积合格率的提高,有效的提高了转炉终点的钢水收得率:
表19:钢铁料消耗统计 年份 平均装入量 平均出钢量 钢铁料消耗 (kg/t) 1096 矿石单耗 (kg/t) 5.02

2010 2011(9-11月)

331.4 331

302.3 303.4
制表人:韩宝

1091

7.56

制表时间:2011年12月3日

以2011年转炉月生产IF钢30000吨计算,2010钢铁料消耗1096kg/t,2011年9-11月钢铁 料消耗1091kg/t,按吨钢3500元,矿石Fe回收率50%计算,目标实现后降低成本: [(1096-1091)-(7.56-5.02)/2]×30000×3500×4=156.6万元。 二、 降低脱氧材料消耗计算 按终点[O]平均降低70ppm,脱氧材料Al粒收得率按95%计算,一月可降低Al粒消耗: 54×0.00007÷48÷95%×30000×1000=2487kg,按当前Al粒价格14.96元/kg计算,实现 目标后降低成本:14.96×2487×4÷10000=14.88万元。

直接经济效益 =156.6+14.88=171.48万元。

八、效果检查

经过技术部门与财 务部门审核认 定!

八、效果检查
? 小组成员活动前后综合素质对比图(满分5分)
个人能力

质量意识

QC知识

实施后 实施前

自信心

团队精神

质量意识

个人能力

QC知识

团队精神

自信心

实施前:2分 实施后:5分

实施前:2分 实施后:4分

实施前:2分 实施后:4分

实施前:3分 实施后:5分

实施前:3分 实施后:5分

九、巩固措施
? 巩固措施一:
标准化内容 标准化文件名 称 记录编号 日期

增 加静搅时 间 、 自动吹炼操作 静搅后取样及 规程 液面高度设定

QSO_T504 103S-2-71

2011-11-25

九、巩固措施
? 巩固措施二:
标准化文件 名称

标准化内容

记录编号

日期

增加底料加入 模式

转炉炉况维 护规则

QSO_T504 103S2-73

2011-11-25

十、下步打算
? 通过统计发现炉底变形很严重,对转炉终点的控制影响很大。变形主要分布在炉底的前后两个区 域,渣面炉底过厚而钢面炉底难以维持良好状态,对比炉役前期和后期炉底状况:

图17:变形炉底测厚图

小组成员将减小炉底偏心状态作为下一阶段的课题活动,并已形成初步的改进方案,准

备通过改变底吹支管的控制方式,采取单独控制或区域控制以防止炉役后期发生这类问题。

2014-4-20

43



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